供應(yīng)佳木斯230掘進機配件升降油缸S230-0802GX
| 名稱 | 規(guī)格或代號 | 機型 |
| 截割回轉(zhuǎn)油缸 | EJA0805 | 林州重機160 |
| 截割升降油缸 | EJA0802 | 林州重機160 |
| 截割頭伸縮油缸 | EJA0801 | 林州重機160 |
| 后支撐升降油缸 | EJA0804 | 林州重機160 |
| 鏟板油缸 | EJA0803 | 林州重機160 |
| 回轉(zhuǎn)油缸 | 94JT3263 | 上海天地160 |
| 支撐油缸 | 94JT3264A | 上海天地160 |
| 張緊油缸 | BB020209 | 上海天地160 |
| 推進油缸 | CB0102D | 上海天地160 |
| 切割機構(gòu)升降油缸 | EP0801A | 太原120TY |
| 后支撐油缸 | EP0802B | 太原120TY |
| 切割機構(gòu)回轉(zhuǎn)油缸 | EP0803A | 太原120TY |
| 鏟板升降油缸 | | 山河智能160 |
| 截割伸縮油缸 | | 山河智能200 |
| 截割頭升降油缸 | | 山河智能200 |
| 張緊油缸 | L208301101 | 上海創(chuàng)力260H |
| 回轉(zhuǎn)油缸 | L205077001 | 上海創(chuàng)力260H |
| 鏟板油缸 | L205078001 | 上海創(chuàng)力260H |
| 升降油缸 | L205080001 | 上海創(chuàng)力260H |
| 后支承油缸 | L205079001 | 上海創(chuàng)力260H |
| 升降油缸 | C-YB(H) | 上海創(chuàng)力220 |
| 回轉(zhuǎn)油缸 | C-YC | 上海創(chuàng)力220 |
| 鏟板油缸 | F-YT | 上海創(chuàng)力220 |
| 后支撐油缸 | F-YZ | 上海創(chuàng)力220 |
| 鏟板升降油缸 | 101001433 | 徐工160掘進機 |
| 截割頭伸縮油缸 | 101001430 | 徐工160掘進機 |
| 切割頭升降油缸 | 101001432 | 徐工160掘進機 |
| 回轉(zhuǎn)油缸總成 | 101001429 | 徐工160掘進機 |
| 后支撐油缸 | 101001431 | 徐工160掘進機 |
| 后支撐油缸 | | 佳木斯200A |
| 截割頭伸縮油缸 | S150JA-0801 | EBZ-150A |
| 截割頭回轉(zhuǎn)油缸 | S150JA-0805 | EBZ-150A |
| 截割頭升降油缸 | S150JA-0802 | EBZ-150A |
| 后支撐油缸 | S135-0804 | EBZ-150A |
| 截割頭升降油缸 | SA-0802 | 佳木斯EBZ200 |
| 鏟板升降油缸 | SA-0803 | 佳木斯EBZ200 |
| 截割頭回轉(zhuǎn)油缸 | SA-0805 | 佳木斯EBZ200 |
| 后支承油缸 | SA-0806 | 佳木斯EBZ200 |
| 回轉(zhuǎn)油缸 | | 創(chuàng)力EBZ220H |
| 鏟板油缸 | | 創(chuàng)力EBZ220H |
| 后支撐油缸 | | 創(chuàng)力EBZ220H |
| 升降油缸 | | 創(chuàng)力EBZ220H |
掘進機是一種能夠同時完成破落煤巖、裝載與轉(zhuǎn)載運輸、噴霧除塵和行走調(diào)動的機械設(shè)備。懸臂式掘進機工作機構(gòu)前端的截割頭在截割斷面時，通過上下左右連續(xù)移動，逐步完成全斷面煤巖的破碎，設(shè)備才向前推進一段距離。本文通過對懸臂式掘進機截割臂的運動及受力分析，了解掘進機升降油缸在工作過程中受力變化情況，為掘進機液壓系統(tǒng)設(shè)計提供參考。
1懸臂的運動分析
掘進機對煤巖巷道斷面的截割，是通過懸臂升降和回轉(zhuǎn)運動來實現(xiàn)的。根據(jù)截割頭截割參數(shù)的設(shè)計，懸臂的升降速度必須控制在一定的范圍內(nèi)（較軟的半煤巖：v=2-3m/min；較硬的半煤巖：v=1.5～
2.0m/min；中等硬度的巖石：w=0.8~1.5m/min，以獲得截割頭對煤巖截割的*佳狀態(tài)。
2懸臂的受力分析
懸臂在工作過程中，通過截割頭將煤層或巖層的反作用力傳遞到截割臂。由截割部結(jié)構(gòu)可知，作用力通過油缸和截割部剛性結(jié)構(gòu)件傳遞到掘進機的回轉(zhuǎn)臺，并*終傳遞到掘進機的行走部。由于掘進機截割頭在截割過程中，受力復(fù)雜，以現(xiàn)有的條件無法確定截割頭的實際受力狀態(tài)。在無法確定具體的受力數(shù)據(jù)時，現(xiàn)假設(shè)煤巖層對掘進機懸臂的反作用力為大小恒定，方向與懸臂運動切向方向相反（本文只對懸臂的升降運動進行運動分析）。
懸臂在升降過程中主要承受的力有：懸臂的重力G、掘進機截割過程中煤層對懸臂的反作用力F，
（假設(shè)已知）、升降油缸對懸臂的支撐力F品、掘進機回轉(zhuǎn)臺對懸臂的反作用力F、F。
在懸臂運動過程中，需要保證2個平衡：①力的平衡；②力矩的平衡。對于力的平衡，由于懸臂為剛性裝置，而且與掘進機回轉(zhuǎn)臺是鉸接聯(lián)接，力的分析比較復(fù)雜，本文不對力平衡進行分析。對于力距的平衡，相對來說比較直觀，以力距的平衡為例分析懸臂的受力狀態(tài)。在掘進機懸臂上升時，重力方向向下，產(chǎn)生阻力矩M，方向為逆時針。油缸推力方向與油缸軸線重合，產(chǎn)生推力矩M2，方向為順時針。煤層的反作用力方向向下，產(chǎn)生阻力矩M，方向為逆時針。掘進機回轉(zhuǎn)臺對懸臂的反作用力與懸臂回轉(zhuǎn)軸重合，不產(chǎn)生力矩。
在液壓系統(tǒng)中，液壓油缸作為執(zhí)行元件，起到了支撐和產(chǎn)生壓力的作用，油缸的運行狀態(tài)影響到設(shè)備的工作質(zhì)量及可靠性。所以，在油缸的制造中要掌握好其制造關(guān)、檢驗關(guān)，才能保證機械設(shè)備安全、長期、穩(wěn)定、滿負荷、高精度、高性能、低成本地運行。
1液壓油缸的結(jié)構(gòu)組成
液壓油缸由缸體、活塞桿以及密封件組成。在缸體的內(nèi)部，活塞將缸體分為兩個部分，兩個部分分別通著一個油孔，由于液壓油的黏性比較高，壓縮比很小，當缸底油口進油時，活塞將被推動使缸蓋油口出油，活塞會推動活塞桿，推動的結(jié)果是使另一個油孔出油，活塞就帶動了活塞桿的伸出、縮回運動，起到支撐和釋放壓力的作用。
2液壓油缸的加工難點
所有液壓元件和密封部件在尺寸公差、表面粗糙度、形位公差等方面都有不同的要求。在制造過程中，如果超差，如缸體的內(nèi)徑、活塞的外徑、密封槽的深度、寬度和裝密封圈孔的尺寸超差、或者因為加工問題，發(fā)生了失圓、自身有毛刺或者鍍鉻脫落等情況，相應(yīng)的密封件就會發(fā)生變形、壓死、劃傷或壓不實等現(xiàn)象，失去密封功能，不能保證設(shè)備的正常運轉(zhuǎn)。
解決辦法：在設(shè)計時，各元件要保證幾何精度，選擇正確的密封件；在制造時，保證各零部件的上下公差配合，從液壓系統(tǒng)泄漏影響因素出發(fā)，進行綜合考慮，采取有效措施減少泄漏。
2.1油缸缸體加工的基本過程下料：利用鋸床進行下料，兩端保留的是平頭、鋸口，長度按照設(shè)計確定。
熱處理：對材料進行調(diào)制，以此獲得綜合的機械性能，保證加工與應(yīng)用質(zhì)量。
車削：卡盤和配合使用，一夾一頂，同時用中心架對缸體進行支撐，保證缸體的同軸度，保證加工余量。
鏜削：這是油缸缸體加工的主要工序，加工制造過程中，一般采用的是粗鏜、半精鏜、浮動鏜和滾壓工藝。缸體內(nèi)孔的鏜削過程是鏜刀、鐵質(zhì)支座與軸承座形成穩(wěn)定的加工結(jié)構(gòu)，然后利用鏜刀完成加工。鏜削前將缸體放入鏜床的支架中并進行固定，利用螺栓加緊，調(diào)整鏜刀刀尖的高度，使之與油缸缸體中心保持一致，這是為了保證鏜刀嵌入后不需要找正，自動定心；鏜削的進刀量利用鏜刀的調(diào)整來控制，內(nèi)孔鏜削粗加工與精加工是分開完成的，浮動鏜加工即為缸體的精加工階段，調(diào)整浮動鏜刀的水平位置，選擇適當?shù)那邢魉俣群妥叩读?，根?jù)工藝要求，適當選擇加工次數(shù)并保留加工余量。
滾壓：滾壓加工時，要根據(jù)缸體公差要求，調(diào)整滾珠的松緊實現(xiàn)滾壓頭的公差尺寸，以達到加工要求。利用此種方式對油缸進行加工，缸體內(nèi)孔的公差可以達到其要求的精度，同時也降低了工序間的誤差復(fù)映，保證缸體的粗糙度和公差滿足設(shè)計要求。二次車削：架中心架，按照內(nèi)孔找正車削油缸缸體的螺紋與焊接尺寸。
檢測：*后對所有加工面進行檢測。
2.2油缸加工中容易遇到的問題和控制辦法
2.2.1振刀和讓刀
油缸缸體在鏜孔的加工中由于缸體的長度增加，鏜桿也相應(yīng)變長，加工過程中很容易出現(xiàn)振刀或者讓刀的情況，使得內(nèi)孔出現(xiàn)波紋或者錐度的缺陷。因此此種加工措施的關(guān)鍵就是控制內(nèi)孔鏜削的加工精度，如果鏜削的精度降低，鏜削加工出現(xiàn)的誤差就會對缸體產(chǎn)生影響，就不能保證加工孔位的精度公差與位置要求。生產(chǎn)過程中，為了消除鏜削的精度影響，一般選擇在鏜加工和浮加工階段，走刀少量多次，準確地控制缸體內(nèi)孔尺寸精度。在滾壓階段，調(diào)整好滾珠尺寸，調(diào)整轉(zhuǎn)速和走刀速度，保證缸體內(nèi)孔光潔度。除此以外，冷卻液要清潔無雜質(zhì)，流量要足以將鐵屑及時沖出浮動鏜刀的切削刃，防止產(chǎn)生切削瘤，造成缸筒表面劃痕，影響缸筒內(nèi)表面加工質(zhì)量。
2.2.2崩刀
缸體和活塞桿的車削過程中，合金刀對外圓進行車削的時候容易出現(xiàn)崩刃的情況，對于硬質(zhì)合金刀頭而言，此類缸體的材料沖擊韌性不是很高，其硬度會隨著溫度的升高而顯著下降，當車削到缸體的焊接部位時，刀具溫度已經(jīng)很高了，但是遇到焊接位置的時候因為材料的硬度突然發(fā)生了改變，因此就容易造成崩刃情況。為此，在加工過程中需要對刀具進行合理選擇，改進其加工性能，提高安全性。同時需要一直保持液體降溫，即利用車削液對加工過程進行保護，帶走多余的熱量，降低切削區(qū)域的溫度；同時也可以起到潤滑的作用降低車刀與工件之間的摩擦阻力，提高表面質(zhì)量。
3液壓油缸的檢驗難點
3.1外觀的檢驗
根據(jù)圖紙，檢查實物是否符合圖紙要求，檢查油缸的外觀（如油漆顏色）是否與圖紙要求一致，油漆表面噴涂得是否均勻，是否有掉漆，是否有色差，是否有流掛，在油漆表面是否有明顯的灰塵及起泡等；沒有噴漆的表面是否生銹，外觀是否光滑平整，是否有壓痕、夾痕碰傷、劃痕等痕跡，在活塞桿的表面是否有光滑的鍍層，是否有起皮、起泡和脫落等缺陷；油缸焊接部分焊縫是否平整均勻，是否有焊渣和漏焊，是否夾雜著焊接的缺陷；法蘭缸在螺栓的連接部分，螺栓伸出與安裝長度是否一致，固定螺帽和墊片有無缺失，連接法蘭與缸桶是否整齊；油缸外露部分油口是否蓋嚴，在活塞桿外露的螺紋與其他的連接部分是否加保護套等。
3.2尺寸檢驗
3.2.1活塞桿的檢驗
用外徑千分尺對活塞桿上的密封槽和外徑尺寸進行檢驗，確保尺寸公差都在圖紙要求范圍內(nèi)，檢查鍍層厚度是否合格（一般不超過0.04mm）。活塞桿的彎曲限度為1mm/m，測量時將活塞桿平行部分的兩端用V型塊支起，把百分表設(shè)置在兩個塊的中間部位，使活塞桿旋轉(zhuǎn)，讀取百分表振幅*大和*小值的差。
3.2.2缸體的檢驗
使用游標卡尺和外徑千分尺對缸體的長度和外徑尺寸進行檢驗，內(nèi)徑的檢驗需要內(nèi)徑量表進行精確檢查，確認尺寸公差符合圖紙要求，檢查鍍層厚度是否合格（一般不超過0.04mm）。
油缸的檢驗過程中如出現(xiàn)非常細小的縱傷，可用油石輕磨修整，修整后如果用指甲一滑還感到不平時就再次進行電鍍；如有圓滑的凹坑，需用油石打磨周邊的尖起部分，如果縱傷過大或凹坑過深時要再次電鍍。再次電鍍后必須要研磨，但是鍍層的厚度*大只能到0.07mm。用油石修整的過程中鍍層消失而露出基底時，不能使用，需要再次電鍍。
3.2.3試驗方法和項目試運轉(zhuǎn)：調(diào)整系統(tǒng)壓力，被試液壓油缸在無負載的情況下起動，并全程往復(fù)運動數(shù)次，排盡缸體內(nèi)的空氣。
起動壓力試驗：試運轉(zhuǎn)后，在無負載的情況下，調(diào)整流溢閥，使無桿腔壓力逐漸升高，至液壓缸起動時，記錄下起動壓力。
耐壓試驗：將被試液壓油缸活塞分別停在缸體兩端，分別向工作腔輸入公稱壓力1.5倍的液壓油，保壓2min以上。
耐久性試驗：在額定壓力下，將被試液壓缸以設(shè)計要求*高速度連續(xù)運行，一次連續(xù)運行8h以上。在試驗期間，被試油缸的零件不能進行調(diào)整。
泄漏試驗：內(nèi)泄漏，在被試液壓缸工作腔輸入公稱壓力的液壓油，測定經(jīng)活塞泄至未加壓腔的泄漏量；外泄漏，測量活塞桿密封處的泄漏量，各結(jié)合面處不得有滲漏現(xiàn)象。
緩沖試驗：將被試液壓油缸的緩沖閥全部松開，調(diào)節(jié)被試液壓油缸的試驗壓力為公稱壓力的50%，以設(shè)計*高速度運行，檢測在運行至緩沖閥全部關(guān)閉時的緩沖效果。
綜合檢驗情況，判定油缸是否合格，不合格的，要按照不合格品的處理流程規(guī)定來進行處理。
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